六辊轧机连退工作辊凸度一般是多少

来源：蜘蛛抓取(WebSpider) 时间：2015-02-01 08:14 标签： 材料辊凸度
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六辊可逆式轧机六辊可逆式轧机技术概要技术概要 1 1乳化液乳化液?脏油箱:由隔板将其分为三个单元,上隔板留过液缝约 200mm ,下隔板高度约 500mm 。这种形式便于乳化液翻滚流动和撇除表面浮油;磁性过滤棒高度与最底液位为一半或以上,其顺序为:回流间→高低隔板→磁棒间→高低隔板→提升间。?净油箱:净油箱和脏油箱的总容积为 120m3
,容积比 1: 1.2 ?霍夫曼过滤:为真空过滤,负压,目的是提高乳化液回水流量。?相关参数: a.流量为 5000L/min
b. 容积为 120 m3
c. 过滤精度 30um
d. 系统压力为 5~8 ㎏/㎝ 2
。 2 2工艺润滑与冷却工艺润滑与冷却?喷射梁: DN50 ,内分五段,喷淋嘴间距为 50 mm ,喷淋嘴排列长度与辊面长度一致。五段中,以中间为主再两边延分单独调节流量。?喷淋嘴形状:嘴唇扁长喇叭口形: 4.0 * 8.0 ?喷淋位置:钢带辊缝,中间辊面,支撑辊面 3 3板面吹扫板面吹扫?吹扫梁: DN50 ,安装于测厚仪之前( 先吹后测)上板面,吹扫嘴间距为 50 mm ?吹扫嘴形状:细孔扁嘴,扁嘴长 20 mm , 细孔￠ 1.5 ,孔距 3 mm ?系统压力: 6~8 ㎏/㎝ 2
4 4油雾抽出油雾抽出?抽风速度: 1500 m3/min, 直接排空 5 5 AGC AGC ?轧制厚度的自动控制:采用前馈来自动调节压下?轧制末段自动停车:采用后馈来减速停车?厚度控制:在轧制过程根据系统的灵敏度达到的精度,一般要求在± 0.001 mm 6 6 AFC AFC ? AFC 系统与正负弯辊乳化液系统连接,有 AFC ?指导某一系统完成单元调节。?工作辊正负弯辊力 max : 10 吨,一般使用其 50% 。?中间辊正负弯辊力 15 吨,一般使用其 50% ;超过 80% 影响轴承寿命,需增加工作辊凸度,再不够依次增加中间辊、支撑辊凸度来改善板形。?中间辊串辊量; 0~200 mm 7 7轧辊轧辊?工作辊:材质 86CrMoV7( 或 9Cr2Mo), 辊面硬度: HSD92-96,Ra=0.3-0.5 ;直径: max420mm,
min370mm, 额定: 398mm 。?中间辊:材质 86CrMoV7( 或 9Cr2Mo), 辊面硬度: HSD80-85,Ra=0.5-0.8 ;直径: max470mm,
min430mm ?支撑辊:材质锻造合金钢(或复合铸钢),辊面硬 HSD60-70,Ra=0.8-1.2 ;直径: max1260mm,
min1160mm ?一般使用复合铸钢的风险是在材质内有通气孔, 这些通气孔不能在任何一种检验中被探测到。 8 8 PLC PLC ?急停时间设定 3~5s ,快停 6~7s, 停车 12s ?正常停车:先减速后停车。?主控室,出入口必须安装有微调板形压下操纵杆 9 9轴承润滑轴承润滑?一般采用油气或油雾(包括工、中、支) 10 101
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超宽六辊CVC轧机的凸度调控能力分析
优质期刊推荐新型条元法及其对六辊CVC宽带轧机轧制过程的仿真研究_百度百科
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新型条元法及其对六辊CVC宽带轧机轧制过程的仿真研究
本文以基于条元法的三维轧制理论和六辊轧机板形及板凸度为研究对象，进行了深入的理论和试验研究。通过对变分法求解变形区金属横向流动计算精度的分析，提出了一种新的求解带材张应力横向分布的条元变分法。以轧制变形区为研究对象，将其划分为许多纵向条元，根据最小能量原理，通过对单个条元的变分，由欧拉微分方程求得条元上出口横向位移模式；再通过对整个变形区的变分，由一组线性方程直接求得条元节线上的出口横向位移值；进而确定前张应力的横向分布。本方法计算简便快速。关于和的前张应力横向分布的计算结果与实验结果吻合较好，证明了是实用的。[1]
外文题名 A new strip element variation method and its emulation study on rolling process of CVC 6-high wide strip cold rolling mill
论文作者 郑振忠著
导师 教授指导
学位级别 d 1999n
学位授予单位
学位授予时间 1999
关键词 带材轧机 冷轧带材 轧机
．百度学术[引用日期]
．中国国家图书馆．[引用日期]连退机组炉子段炉辊辊型的设计方法
申请号：.2 申请日：
摘要：一种连退机组炉子段炉辊辊型设计方法，主要包括以下由计算机执行的步骤：1.收集机组的关键设备与工艺参数；2.收集m个规格带钢样本的参数；3.定义相关参数；4.相关参数赋初值；5.令炉辊凸台区长度S=Smin+t1×ΔS；6.令炉辊凸度δ=δmin+t2×Δδ；7.令炉辊凸台区曲线系数a=amin+t3×Δa；8.令炉辊边部曲线次数k=kmin+t4×Δk；9.计算m个规格带钢样本的平均稳定通板综合指标；10.判断、k<kmax、a<amax、δ<δmax、S<Smax是否成立；11.输出辊型参数S、δ、a、k。本发明避免了带钢跑偏和瓢曲，使常规来料带钢的稳定通板性达到了最佳效果。
地址： 066004 河北省秦皇岛市海港区河北大街西段438号
发明(设计)人：
主分类号：
&实质审查的生效IPC(主分类):G06F
17/50申请日:
注：本法律状态信息仅供参考，即时准确的法律状态信息须到国家知识产权局办理专利登记簿副本。
&连退机组炉子段炉辊辊型设计方法，其特征在于：它包括以下由计算机执行的步骤：(a)收集机组的关键设备与工艺参数，主要包括以下步骤：（a1）收集炉辊辊形参数，主要包括：炉辊最大辊径D、炉辊辊身长度L、炉辊表面粗糙度Rar1；（a2）收集此工艺段的工艺参数，主要包括：工艺段的设定张力σ、设定温度T，一般条件下的室内温度Tsw=25℃；（a3）收集传热学相关参数，主要包括：炉辊与带钢换热系数a1、炉辊与气体换热系数a2、炉辊比热Cp、炉辊热膨胀系数β、炉辊导热系数K及炉辊密度ρ等；（b）收集m个规格带钢样本的参数，主要包括：带钢钢种、带钢宽度Bi、带钢厚度hi、带钢温度Tgi、带钢表面粗糙度Rar2i、带钢来料板形εi,j、带钢常温下弹性模量，其中i=1,2,…m，j板形测量第j个通道，也是炉辊或带钢横向第j个取样点；（c）定义相关参数，包括辊型参数：炉辊凸台区长度S、炉辊凸度δ、凸台区曲线系数a、炉辊边部曲线次数k，炉辊凸台区长度优化范围Smin、Smax，炉辊凸度优化范围δmin、δmax，凸台区曲线系数优化范围amin、amax，炉辊边部曲线次数优化范围kmin、kmax，炉辊凸台区长度调整步长ΔS、调整参数t1，炉辊凸度调整步长Δδ、调整参数t2，凸台区曲线系数调整步长Δa、调整参数t3，炉辊边部曲线次数调整步长Δk、调整参数t4，带钢加热后弹性模量Ei、炉辊与带钢摩擦系数μi，其中i=1,2,…m，炉辊或带钢横向取样点个数2n+1，第j个样点距带钢中心距离xj,炉辊实际辊型Dj，炉辊热凸度ΔDj，其中j=1,2,…2n+1，第i种规&#09;&#09;&#09;&#09;格带钢张力分布值σj，其中j=1,2,…2n+1，及其最大值σmax，带钢泊松比υ，带钢临界屈曲指数kcr，摩擦系数影响指数a0，跑偏因子ψi、瓢曲指数λi、临界跑偏因子ψ*、临界瓢曲指数λ*、稳定通板综合指标φi，加权系数A，m个规格带钢样本的平均稳定通板综合指标平均值m个规格带钢样本的平均稳定通板综合指标平均值的初始值（d）相关参数赋初值，包括：炉辊凸台区长度优化范围Smin、Smax，炉辊凸度优化范围δmin、δmax，凸台区曲线系数优化范围amin、amax，炉辊边部曲线次数优化范围kmin、kmax，炉辊凸台区长度调整步长ΔS、调整参数t1=0，炉辊凸度调整步长Δδ、调整参数t2=0，凸台区曲线系数调整步长Δa、调整参数t3=0，炉辊边部曲线次数调整步长Δk、调整参数t4=0，临界跑偏因子ψ*、临界瓢曲指数λ*、m个规格带钢样本的平均稳定通板综合指标初始值加权系数A；（e）令炉辊凸台区长度S=Smin+t1×ΔS；（f）令炉辊凸度δ=δmin+t2×Δδ；（g）令炉辊凸台区曲线系数a=amin+t3×Δa；（h）令炉辊边部曲线次数k=kmin+t4×Δk；（i）由于炉辊辊型应在同时考虑经常生产的m个规格的基础上进行优化，因此，计算m个规格带钢样本的平均稳定通板综合指标包括以下步骤：（j）判断是否成立？若不等式成立，记录记录S、δ、a、k，令转入步骤（k）；若不等式不成立，转入步骤（k）；（k）判断k<kmax是否成立？若不等式成立，令t4=t4+1，转入步骤（h）；若不等式不成立，转入步骤（1）；（1）判断a<amax是否成立？若不等式成立，令t3=t3+1，转入步骤（g）；若&#09;&#09;&#09;&#09;不等式不成立，转入步骤（m）；（m）判断δ<δmax是否成立？若不等式成立，令t2=t2+1，转入步骤（f）；若不等式不成立，转入步骤（n）；（n）判断S<Smax是否成立？若不等式成立，令t1=t1+1，转入步骤（e）；若不等式不成立，转入步骤（o）；（o）输出辊型参数S、δ、a、k；（p）结束计算。FDA0000011.jpg,FDA0000024.jpg,FDA0000025.jpg,FDA0000026.jpg,FDA0000021.jpg,FDA0000022.jpg,FDA0000023.jpg
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