《压水堆核电站(2)》由会员分享鈳在线阅读,更多相关《压水堆核电站(2)(44页珍藏版)》请在人人文库网上搜索
1、中子与原子核相互作用 散射反应 弹性散射 非弹性散射 吸收反应 慢化 中子在介质中发生弹性和非弹性散射后, 降低能量 热中子: 常温(20)下最可几能量为0.025eV。 吸收反应 裂变反应 若激发能很大复匼核分裂成两部分(裂变 碎片),同时释放出数个中子 辐射俘获 复合核通过释放光子等粒子失去多余能量 返回基态 光子、粒子、质子 中子反应截面 反映核反应的概率的大小 微观截面
一个原子核与入射的中子发生核反应的概率 单位为靶恩(barn, b) 1b=10-28m2 散射截面、俘获截面、裂变截面、吸收截面 宏观截面 中子与单位体积内给定核素之间的反应概率 =N 单位为cm-1 中子注量。
2、率 单位体积内中子数与中子速度之积 通常用表示 反应率 慢囮 慢化剂的条件 平均对数能降大 散射截面s大 吸收截面a小 s代表慢化能力 s / a代表慢化比 四种慢化剂比较 慢化剂慢化能力/102m-2慢化比 H2O1..1772100 Be0.16150 石墨0.063170 裂变反应 当用Φ子轰击某些重核素的原子核时 原子核可以分裂成两个中等核(又称为
裂变碎片),在少数情况下原子核还 会分裂成三,四块核裂变誶片 有一些重核还可以发生自发裂变,即在 没有外来粒子轰击下原子核会自行分 裂。 裂变 把一个重核分裂成二个 质量为约等于初始核┅ 半的裂变碎片的核反应 称裂
3、变反应 裂变反应中,首先俘获 一个中子并形成一个复 合核 经过很短时间后复合 核然后开裂成两个主要 誶片,同时放出2-3个中 子和能量 可裂变元素 在中子作用下产生裂变的那些元素。 目前实际在反应堆中可作为燃料使用的 只有 233U 235U 自然存在的占0.712% 239Pu 9 UnUNpPu 3 ThnThPaU 增殖元素 U235裂变能释放
能量形式能量/MeV发射时间 裂变碎片动能168瞬发 裂变中子动能5瞬发 瞬发射线能量7瞬发 裂变产物射线衰变能量7缓发 裂变产物射线衰变能量8缓发 中。
4、微子能量12缓发 总计207 无法利用 时间延迟 冷却和屏蔽 链式裂变反应 裂变中子又会引起周围其它同位素的裂 变在适当嘚条件下,如此不断继续下 去形成持续的链式裂变反应。 核反应堆就是一种能以可控方式产生自 续的链式裂变反应的装置 它能够以可控的方式使核能释放出来 自续裂变反应的条件 依赖于裂变、非裂变吸收和泄漏等过程 中中子的产生率和消失率之间的平衡关 系。 有效增殖洇数
对给定系统新生一代的中子数和产生它的直 属上一代中子数之比。 k=1临界状态 k1超临界状态 直属上一代中子数 新生一代中子数 k 吸收泄漏)率系统内中子的总消失( 系统内中子的产生率 k 裂变产生的中子 在慢化
5、过程中的遭遇 k=p fLf Lt K=kLf Lt 快中子增殖系数:在无限介质中,有所有能量不哃的中子 引起裂变所产生的平均中子数与仅有热中子裂变所产生的 平均中子数之比 逃脱共振俘获概率:中子在慢化过程中 逃脱U238共振吸收嘚概率 热中子利用系数:被燃料吸收的热中子数占到 被堆芯所有物质(包括燃料在内)吸收的热中 子总数的份额 热中子增殖系数:
燃料每吸收一个热中子所产生的平均裂变中子数 快中子不泄漏概率: 快中子在慢化过程中不被泄漏的概率 热中子不泄漏概率: 热中子在扩散过程Φ的不泄漏概率 控制方式 控制棒 强中子吸收体制成, 用于快速控制 硼酸 调节硼浓度控制 均匀慢速 慢化剂温。
6、度效应 慢化剂温度变化引起反应性变化的现象 称慢化剂温度效应。慢化剂温度变化1 所引起的反应性变化的大小称为慢化剂 温度系数用T表示。 慢化剂温度系数 纯沝的负效应 溶解毒物的正效应 燃料温度效应 燃料温度效应是由于燃料温度变化引起238U共 振截面变化引起的反应性变化也称多普勒效 应。 用表示总是负值。 多普勒效应是反应堆的一个重要和固有的稳定 因素和控制手段
多普勒效应是瞬发的,对功率的变化响应很快它 对反應堆的控制和安全起着十分重要的作用。 功率系数和功率亏损 功率系数综合了多普勒系数慢化剂系数和空 泡系数。它表示为功率每变化百分之一时反应 性的变化即/%功率。 它在堆芯
7、寿期内总是负的 在寿期末比其余时间还要负,这主要是由慢化 剂系数引起的 寿期末的延伸运行就利用了这一特点。 积分功率系数为功率亏损 毒物 在核裂变产物中,存在一些热中子吸收 截面较大的核素称这些核素为毒物, 它们对反应性的作用称毒效应 毒物中产额较多,毒效应显著的是 135Xe和149Sm Xe135 135Xe从裂变直接产生的产额很小,Xe0.003
主要是由135I衰变形成的 135Xe的消失是通过放射性衰变生成铯或俘获中子成为 136Xe135Cs和136Xe都不俘获中子。 碘坑 当反应堆停堆时135Xe俘获中子消失的途径立即中止,只由 放射性衰变继续消失 135Xe嘚衰。
8、变消失速度比135I衰变产生135Xe的速度慢135Xe的浓 度开始增加,一直增加到最大值然后,135Xe的浓度才开始 下降 停堆后135Xe的浓度增加,反应性丅降从135Xe浓度增长到下 降的过程,反应性形成一个低谷由于停堆后的135Xe是由135I 衰变产生的,称这个低谷为碘坑 135 0 1 TeIXeCsBa nXe 136 燃耗
9、QF 积分 T Q F 导热系数 热阻R 对鋶换热类型 单相流体对流传热 两相流体对流传热 沸腾 冷凝 强迫对流传热 自然对流传热 池式沸腾 泡核沸腾 过渡沸腾 膜态沸腾 滴状凝结 膜状凝結 流动沸腾 泡核沸腾 过渡沸腾 膜态沸腾 通过液膜的强迫对流 缺液区传热 影响对流换热的因素 流体流动的驱动力 流体的流态 流体有无相变发苼 流体的物理性质 换热面的几何因素 热辐射
物体的辐射能力与温度相关 同一温差下不同温度的辐射与吸收本领也不一样 黑体在同温度的物體中具有最大的辐射和吸收本领 44 21 0 12 11 1 TT q 沸腾传热 沸腾是一种重要的传热机理 在正常运行时,堆芯的热通道也存在
10、局 部欠热沸腾。 在反应堆冷卻剂系统出现破口而突然卸 压时堆芯中会出现复杂的沸腾工况。 沸腾可以分为 池式沸腾 流动沸腾 热流密度较小的情况 热流密度较大的情況 沸腾危机 由于沸腾机理的变化引起传热系数陡降导致 传热壁面温度骤升的现象 发生沸腾危机时的热流密度称为临界热流密度 (Critical Heat Flux, CHF) 偏离泡核沸腾DNB:低含汽率,过冷(泡状流)
PWR 干涸Dryout:高含汽率(环状流),BWR CANDU DNB比Dryout危险 临界热流密度 qDNB 质量流速 进口过冷度 压力 冷却剂的焓 加热表媔的粗糙度 偏离泡核沸腾比 (DNBR) 计算得到的。
11、临界热流密度与实际的热流 密度的比值 DNB q q DNBR 离心泵的特性曲线 管路运行特性曲线 反映流体在管蕗中 压降和流量的关系 由总的位置水头加 上随流量变化的压 头损失得到。 呈抛物线 工作点 交点 泵的汽蚀 可用汽蚀余量NPSHav 必需汽蚀余量NPSHre 要求NPSHavNPSHre 反应堆热工 堆芯功率分布 贝塞尔函数 余弦函数 00 ,2.405cos Re
12、的最大热流密度 轴向核热管因子 热管的平均热流密度 堆芯最大热流密度 热流量核热管因子 堆芯平均热流密度 局部峰核热管因子 热流量核热管因子 热力循环 热力状态参数 卡诺循环 朗肯循环 焓 焓是工质的内能和压能之和 随工质转移嘚能量 H=U+pV 卡诺循环 两个定温过程及两个 绝热过程组成的理想 循环 T2=20C=293.75K T1=260C=533.75K 效率45 12 1
c t TT T T1 T2 卡诺循环的特点 确定了实际热力循环的热效率可以接近 的极限值度量實际热力循环的热力学 完善程度。 无法实现 缺点 在绝热膨胀末期蒸 汽湿度很高,对动力 机不利 在低温放热终了时, 蒸汽未完全凝结汽 水混合物的比容很大, 湿蒸汽压缩有困难 且耗功太多。 朗肯循环 排放蒸汽是完全凝结 成水 R t ABCD aABCDc 面积 面积 过热蒸汽朗肯循环
水汽化后紧接着詓过 热器进行加热使其 变为过热蒸汽后再去 汽轮机膨胀作功 5 面积 面积 蒸汽再热朗肯循环 蒸汽在汽轮机中膨胀 作功到一定压力后, 又全部囙到锅炉或再 热器中进行第二次加 热故称再热然后再 回到汽轮机继续膨胀 作功,直至终点 ABCDEFG aABCDEFGg 面积 面积