缓冲电路电路中不一定包含都能减少开关过程中的损耗,这种缓冲电路还有意义吗

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介绍了一种具有无损耗缓冲電路的软开关双管正激式变换器它采用无损耗缓冲技术,使开关管工作在软开关状态抑制了dv/dt,使开关管的开关损耗下降一半左右同時缓冲电路本身并不消耗能量,而是将能量返回到系统中提高了整机效率。文中对其工作原理缓冲电路的能量转换过程进行了分析,並给出了实验结果及波形

关键词 软开关 开关损耗 双管正激 变换器?

? 电源装置的发展趋势是小型化和轻量化。为了减小电源装置的体积囷重量提高开关频率是最可行的方法。然而随着开关频率的提高,开关器件的开关损耗也越来越大带来了效率降低和发热严重等问題。本文介绍一种新型的无损耗缓冲电路使开关管工作在软开关状态,能够极大地降低开关损耗较好地解决了效率降低和发热严重等問题。

2 传统的双管正激式变换器的缺点

?双管正激式变换器具有电路结构简单、输入与输出电压隔离、开关管电压应力较小等优点因而廣泛应用于大容量的电源装置中。然而传统的双管正激式变换器的开关管是硬开关,在关断时会出现很大的浪涌电压使得开关管上的電压上升率dv/dt很大,因而加大了开关管的开关损耗并产生很大的电磁干扰(EMI)。一般的方法是在变换器上加一个RC或RCD缓冲器以吸收变压器漏感所储存的能量,从而抑制浪涌电压、降低dv/dt但是,加了这些缓冲器的变换器因为其所吸收的能量最终被消耗在缓冲器自身的电阻上,开關频率越高缓冲器所消耗的能量就越大,变换器的效率就越低

3 无损耗缓冲电路的拓扑结构及工作原理

新型的无损耗缓冲电路的拓扑结構如图1。由MOSFET管Q1、Q2(Cs1、Cs2为其结电容)变压器T1,二极管VD3、VD4组成了一个传统的双管正激式变换器;由箝位电容C1、C2电感Lc,二极管VD1、VD2组成无损耗缓冲電路Q1、Q2采用PWM方式工作。无损耗缓冲电路的主要波形如图2下面对其工作原理进行分析。

由于Q1、Q2开关时间很短Lo的取值很大,所以近似认為负载电流Io在开关时保持不变假设电路的初始状态为:开关管Q1、Q2上的电压为Uin/2,箝位电容C1、C2上的电压为0

t0时刻,开关管Q1、Q2开通箝位电容C1、C2通过开关管Q1、Q2和箝位二极管VDc与箝位电感Lc谐振工作,其等效电路如图3(a)负载电流Io由VD6转移到VD5上,励磁电流iM保持IM不变

在此开关模态中,二极管VD6关断负载电流I0完全转移到VD5上,其等效电路如图3(b)励磁电流iM从-IM开始线性上升。t2时刻箝位电容C1、C2上的电压达到Uin,箝位电感Lc上的电流下降為0箝位二极管VDc自然关断,开关模态2结束

? 在此开关模态中,箝位网络停止工作变换器为正常的PWM工作状态,其等效电路如图3(c)

在t3时刻,Q1、Q2关断整流管VD5继续导通,等效电路如图3(d)此时折算到原边的负载电流Io/K与励磁电流i?M给两个结电容Cs1、Cs2充电,同时箝位电容C1、C2通过二极管VD1、VD2放电

在t4时刻,续流二极管VD6导通励磁电流iM保持+IM不变。变压器漏感Lk与结电容Cs1、Cs2和箝位电容C1、C2谐振工作等效电路如图3(e)。在这段时间里漏感上所储存的能量全部转移到结电容和箝位电容上,并最终返回到电源Uin?中做到了真正的无损耗。

在此开关模态中励磁电感L?M与结電容Cs1、Cs2和箝位电容C1、C2谐振工作,励磁电流从+IM开始下降结电容Cs1、Cs2上的电压进一步上升,当其达到Uin?时箝位电容C1、C2上的电压为0,二极管VD1、VD2洎然关断二极管VD3、VD4导通,等效电路如图3(f)

? 在此开关模态中,由于二极管VD3、VD4导通结电容Cs1、Cs2上的电压被箝位于Uin,等效电路如图3(g)此时变壓器原边电压被箝位于反向Uin,励磁电流iM线性下降当励磁电流iM下降到0时,变压器的磁芯被复位

在此开关模态中,励磁电感LM与结电容Cs1、Cs2?諧振工作等效电路如图3(h)。励磁电流iM负向增长结电容Cs1、Cs2上的电压由Uin?下降。当其电压下降到Uin/2时励磁电流iM达到负向的最大值-IM,开关模态8結束

? 在此开关模态中,结电容Cs1、Cs2上的电压有进一步下降的趋势那么变压器原边电压将会为正,同样副边电压也变为正使整流二极管VD?5导通,等效电路如图3(i)变压器的励磁电流iM保持-IM不变。在t9时刻开关管Q1、Q2开通,开始下一开关周期

4 无损耗缓冲电路的性能分析

?当开關管工作在PWM方式时,就会产生开关损耗因为开关管关断时,开关管的电压不是立即从零上升到电源电压而是有一个上升时间;同时它嘚电流也不是立即下降到零,也有一个下降时间在这段时间里,电流和电压有一个交叠区产生损耗。开关损耗包括开通损耗和关断损耗本文只讨论关断损耗。

? 传统的双管正激式变换器其开关管是工作在硬开关方式,产生的开关损耗很大因为硬开关在关断时,电壓上升的时间dt1主要取决于开关管的结电容

? K——变压器的变比

?开关管的结电容Cs1一般都很小。由式(1)可知Cs1很小时,dt1也很小因而dv/dt1很大,電流和电压的交叠区也就会很大如图4(a),从而产生很大的开关损耗

? 加了RC或RCD缓冲器的变换器以及具有无损耗缓冲电路的变换器中,电压仩升的时间dt?2就会受到箝位电容(C1=C2)的影响

? 式中: C1——箝位电容(C?2=C?1)

Cs2?C1,C2的谐振周期

? 由于箝位电容C1的取值远大于结电容Cs1由式(2)可知,dt2遠大于dt1电流和电压的交叠区就会减小,如图4(b)从而降低了开关损耗。

4.2 无损耗缓冲技术

?加了RC或RCD缓冲器的变换器虽然能有效的降低dv/dt从而降低开关损耗,但其箝位电容所吸收的能量最终被消耗在缓冲器自身的电阻上降低变换器的效率。

? 具有无损耗缓冲电路的变换器其箝位电容所吸收的能量最终被返回到电源系统中,缓冲器本身并没有消耗能量从能量转换的过程来看:

? 在t4时刻,变压器的漏感能量最夶为1/2L?k(Io/K)2。开关模态5中漏感能量全部转移至结电容和箝位电容中,其中转移到结电容上的能量为:

? t5时刻变压器的励磁能量最大,为1/2LMIM2在开关模态6中,有一部分励磁能量转移到结电容和箝位电容中其中转移到结电容上的能量为:

? t6时刻,励磁能量为1/2LMIM(t6)2在开关模态7中,這部分励磁能量全部转移到电源系统中因而箝位电容所吸收的总能量为:

? 由式(3)可以看出,E与开关频率f成正比这就是RC或RCD的双管正激式變换器难以实现高频化的原因。

? 具有无损耗缓冲电路的变换器与传统的双管正激式变换器及加了RC或 RCD的双管正激式变换器相比总损耗明顯减小,效率显著提高

5给出了输入电压Uin?420 V、输出电压为55 V、输出电流为50 A时,开关管Q2上的电压Usc2的波形从该图可以看出:

? (1)在开关管开通时,Usc2迅速下降而在开关管关断时,Usc2缓慢上升使开关管工作在软开关的条件下,有效地降低了开关损耗

? (2)开关管关断时,开关管上沒有出现大的浪涌电压Usc2被有效地箝位于Uin,因而开关管上的电压应力较小实验中选用的是电压等级为500V的MOSFET。由于MOSFET的电压等级越小其通态電阻越小,这样就有效地降低了开关管的通态损耗

? (3)在关断的暂态过程中,电压Usc2有一个小的振荡过程这是因为整流二极管VD5反向恢复而產生的。文献[4]?对此进行了详细的分析本文不作讨论。

? 经实验验证这种无损耗缓冲的双管正激式变换器能有效地降低开关管的開关损耗,并能将变压器漏感所储存的能量全部返回到输入电源中并且该电路能使变压器的励磁电流反向,从而大大的提高了变压器磁芯的利用率有利于提高效率,降低成本该电路适用于大功率开关电源的DC-DC变换部分。

1 阮新波严仰光.直流开关电源的软开关技术.北京:科学出版社,2000

2 杨旭王兆安.辅助开关零电流关断的零电压过渡PWM正激电路.电力电子技术,199933(3):20~22

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